[0030] 下面结合附图对本发明作进一步描述：
[0031] 实施例一：如图1、2所示，本实施例包括墙板和减噪装置(纺织机其他部件未涉及改进，故未提及)，该减噪装置包括有安装壳1，该安装壳1上设有用于贴靠墙板安装的安装平面11，使用时，将安装平面11贴附于待减振的部位。安装壳1内开设有减振腔12，该减振腔12内远离安装平面11的内表面为顶面121，减振腔12内靠近安装平面11、且与顶面121相对应的内表面为底面122，该顶面121、底面122和安装平面11相互平行设置。减振腔12内安装有减振单元2，该减振单元2包括有一与顶面121固定的顶反振板21、及一与底面122固定的底反振板22。顶反振板21为长条形结构，顶反振板21长度方向的两端部分别朝向底面122翘起、且悬设于减振腔12内，顶反振板21上的两翘起结构分别形成顶夹板211，计为第一顶夹板211a和第二顶夹板211b，其中第一顶夹板211a所在平面与安装平面11呈45°夹角，第二顶夹板211b所在平面与安装平面11呈135°夹角设置；底反振板22为两节短板，各短板上其中一端部朝向顶面121翘起、且悬设于减振腔12内，各短板上的翘起结构形成底夹板221，计为第一底夹板221a和第二底夹板221b，其中第一底夹板221a与第一顶夹板211a相对应、且平行设置，第二底夹板221b与第二顶夹板211b相对应、且平行设置；在第一顶夹板211a和第一底夹板221a之间、及第二顶夹板211b和第二底夹板221b之间分别夹设有一阻尼块23，该阻尼块23为橡胶材料制成。顶夹板211和底夹板221采用弹簧钢材料，具有高抗拉强度、弹性极限和疲劳强度，且与反振板一体成型。
[0032] 在噪音测试标准环境下，本实施例纺织机工作时，通过声级计测得环境噪音为76分贝。通过SolidWorks Simulation对墙板应力进行模拟，测得墙板内部最大应力为100.6MPa。上述测试结果均为三次测数后所取的平均值，本说明书所涉及的所有数值结果均为平均值，且同一测试中各数值偏差±5。
[0033] 实施例二：与实施例一的区别仅在于，第一顶夹板211a所在平面与安装平面11呈40°夹角，第二顶夹板211b所在平面与安装平面11呈140°夹角设置。
[0034] 在噪音测试标准环境下，本实施例纺织机工作时，通过声级计测得环境噪音为78分贝。通过SolidWorks Simulation对墙板应力进行模拟，测得墙板内部最大应力为103.1MPa。减噪效果略低于实施例一；墙板最大应力低于实施例一。
[0035] 实施例三：与实施例一的区别仅在于，第一顶夹板211a所在平面与安装平面11呈50°夹角，第二顶夹板211b所在平面与安装平面11呈130°夹角设置。
[0036] 在噪音测试标准环境下，本实施例纺织机工作时，通过声级计测得环境噪音为78分贝。通过SolidWorks Simulation对墙板应力进行模拟，测得墙板内部最大应力为103.7MPa。减噪效果略低于实施例一，与实施例二基本保持一致；墙板最大应力略低于实施例一，与实施例二基本保持一致。
[0037] 实施例四：与实施例一的区别仅在于，第一顶夹板211a所在平面与安装平面11呈25°夹角，第二顶夹板211b所在平面与安装平面11呈155°夹角设置。
[0038] 在噪音测试标准环境下，本实施例纺织机工作时，通过声级计测得环境噪音为80分贝。通过SolidWorks Simulation对墙板应力进行模拟，测得墙板内部最大应力为103.8MPa。减噪效果略低于实施例一；墙板最大应力略低于实施例一。
[0039] 实施例五：与实施例一的区别仅在于，第一顶夹板211a所在平面与安装平面11呈65°夹角，第二顶夹板211b所在平面与安装平面11呈115°夹角设置。
[0040] 在噪音测试标准环境下，本实施例纺织机工作时，通过声级计测得环境噪音为81分贝。通过SolidWorks Simulation对墙板应力进行模拟，测得墙板内部最大应力为104.2MPa。减噪效果效果略低于实施例一，与实施例五基本保持一致；墙板最大应力略低于实施例一，与实施例四基本保持一致。
[0041] 实施例六：与实施例一的区别仅在于，阻尼块23为硅胶材料。
[0042] 在噪音测试标准环境下，本实施例纺织机工作时，通过声级计测得环境噪音为75分贝。通过SolidWorks Simulation对墙板应力进行模拟，测得墙板内部最大应力为100.5MPa。减噪效果效果与实施例一基本保持一致；墙板最大应力与实施例一基本保持一致。当纺织机批量工作时，对环境减噪效果略微优于实施例一的工作效果。
[0043] 实施例七：如图3所示，与实施例一的区别仅在于，安装壳1顶面121上贯通设有延伸至减振腔12内的顶通孔13，安装壳1底面122上贯通设有延伸至减振腔12的底通孔14，顶通孔13和底通孔14均为圆形孔，顶反振板21盖设于顶通孔13上，底反振板22的两短板相邻底通孔14设置。
[0044] 在噪音测试标准环境下，本实施例纺织机工作时，通过声级计测得环境噪音为73分贝。通过SolidWorks Simulation对墙板应力进行模拟，测得墙板内部最大应力为100.4MPa。减噪效果效果优于实施例一；墙板最大应力与实施例一基本保持一致。
[0045] 实施例八：如图4所示，与实施例一的区别仅在于，在安装壳1顶面121上贯通设有延伸至减振腔12内的顶通孔13，安装壳1底面122上贯通设有延伸至减振腔12的底通孔14，顶反振板21盖设于顶通孔13所在位置，且顶反振板21上贯通设有与顶通孔13相对应的板通孔212，顶通孔13、底通孔14和板通孔212均为圆形孔，顶通孔13、底通孔14和板通孔212的圆心位于同一直线上；底反振板22的两短板相邻底通孔14设置；顶通孔13的直径大于板通孔212的直径。
[0046] 在噪音测试标准环境下，本实施例纺织机工作时，通过声级计测得环境噪音为71分贝。通过SolidWorks Simulation对墙板应力进行模拟，测得墙板内部最大应力为100.4MPa。减噪效果效果优于实施例一，略优于实施例七；墙板最大应力与实施例一基本保持一致。
[0047] 实施例九：如图5所示，与实施例七的区别仅在于，安装壳1的安装平面11处铺设有阻尼垫3，该阻尼垫3为橡胶材料或硅胶材料制成。安装时，阻尼垫3位于安装壳1和墙板间。
[0048] 在噪音测试标准环境下，本实施例纺织机工作时，通过声级计测得环境噪音为68分贝。通过SolidWorks Simulation对墙板应力进行模拟，测得墙板内部最大应力为95.0MPa。减噪效果效果明显优于实施例一；墙板最大应力也明显优于实施例一。安装本实施例的纺织机，在减噪和墙板应力方面得到更加明显的改善；当纺织机数量足够多时，这种效果更是能最大限度地改善工作环境。
[0049] 实施例十：与实施例八的区别仅在于，安装壳1的安装平面11处铺设有阻尼垫3，该阻尼垫3为橡胶材料或硅胶材料制成。安装时，阻尼垫3位于安装壳1和墙板间。
[0050] 在噪音测试标准环境下，本实施例纺织机工作时，通过声级计测得环境噪音为66分贝。通过SolidWorks Simulation对墙板应力进行模拟，测得墙板内部最大应力为95.1MPa。减噪效果效果明显优于实施例一；墙板最大应力也明显优于实施例一。安装本实施例的纺织机，在减噪和墙板应力方面得到更加明显的改善；当纺织机数量足够多时，这种效果更是能最大限度地改善工作环境。
[0051] 实施例十一：与实施例七的区别仅在于，安装壳1上两相对的侧部开设有供减振单元2进出的侧口，顶反振板21和底反振板22所在位置与侧口相邻设置。
[0052] 在噪音测试标准环境下，本实施例纺织机工作时，通过声级计测得环境噪音为72分贝。通过SolidWorks Simulation对墙板应力进行模拟，测得墙板内部最大应力为100.1MPa。减噪效果效果明显优于实施例一；墙板最大应力也明显优于实施例一。安装本实施例的纺织机，在减噪和墙板应力方面得到更加明显的改善；当纺织机数量足够多时，这种效果更是能最大限度地改善工作环境。
[0053] 本发明中，如图6、7所示，减振单元2以六个一组的形式安装于一个减噪装置的减振腔12内，且减噪装置工作时以五个一套的形式贴设于纺织机墙板4上，可以节省材料，提高空间利用率。墙板4为方形结构，其中四个减噪装置对应地位于墙板4的四个角所在位置，最后一个减噪装置位于墙板4的中央位置。减噪装置整体随着墙板4一起振动，而减振腔12内顶反振板21和底反振板22分别吸收来自顶面121和底面122的振动，反振板在此的作用为吸收并反馈振动信号。由于顶反振板21和底反振板22翘起并悬设于减振腔12内，因此工作时，顶反振板21和底反振板22将快速、独立地吸收大量来自顶面121和底面122的振动，而所吸收的振动被储存于顶夹板211和底夹板221内，夹设于顶夹板211和底夹板221间的阻尼块23则大量吸收顶夹板211和底夹板221的振动，并通过橡胶的阻尼特性将振动内部耗散掉，从而大幅降低墙板4的振动，进而实现墙板4的减噪。减振单元2内一个顶夹板211、一个底夹板221和一个阻尼块23相互配合形成一个减振元素，减振元素是减振单元2的最小单位，相对于其他形式的组合，该组合最大限度地提升了减振减噪效果，同时在保证减振效果不变的前提下降低了制造成本和制造难度。其中，顶夹板211和底夹板221弹性变形，同时两夹板与阻尼块23间摩擦消耗了墙板4的震动能量，从而减小墙板4振动，最终实现降低噪音的目的。实际中，阻尼块23可适用橡胶材料或硅胶材料，而无法使用弹簧。因为振动是朝着各个方向的，而弹簧只有一个方向即垂直于弹簧截面的方向减振效果最好，那其他的方向振动将导致弹簧发生变形，反而不容易起到减振效果。另外，实施例一的减振腔12内，其他特征均采用橡胶或硅胶替代，即安装壳1内的减振腔12充满橡胶或硅胶，然后通过声级计测得环境噪音为113分贝；通过SolidWorks Simulation对墙板4应力进行模拟，测得墙板4内部最大应力为160.3MPa，其减噪和降低应力的效果明显低于本发明实施例所带来的效果。
