[0034] 下面结合具体的实施例对本发明做进一步的详细说明，所述是对本发明的解释而不是限定。
[0035] 参见图1，一种不同相态流股间的余压回收设备，包括缸体1，在缸体1的内腔2中设有转子5，转子5将内腔2分割成左腔室11和右腔室8；左腔室11的上、下两端分别与高压进流
孔3和低压出流孔10相连通，右腔室8的上、下两端分别与高压出流孔4和低压进流孔9相连
通；所述转子5上开有若干槽道7，槽道7内设有滑片6，转子5的转子型线为圆形；左腔室11内
缸体型线的主曲线段为圆弧形，右腔室8内缸体型线的主曲线段为类椭圆形。
[0036] 所述的不同相态流股间的余压回收设备，左腔室11和右腔室8处理的流体介质为不同相态，左腔室11通液体介质，液体介质可压缩性非常小，故左腔室11设置为等截面流
道。右腔室8通气体介质，气体介质可压缩性大，容腔变化设置地较为剧烈，故右腔室8设置
为类椭圆形通道。
[0037] 所述不同相态流股间的余压回收设备，高压进流孔3、高压出流孔4、低压进流孔9、和低压出流孔10均为流线型孔道。进、出流孔道与左腔室11和右腔室8流线型光滑过渡，可
降低液体和气体在孔道流入或流出工作腔过程中的流动阻力，同时使液体进入左腔室11时
近似垂直冲刷和作用于滑片6。
[0038] 左腔室11和右腔室8可为上下对称型腔。参见图2，本发明的不同相态流股间的余压回收设备，左侧的缸体型线由主曲线段I 12、曲线过渡段I 13和圆弧密封段I 14依次连
接而成，其中，主曲线段I 12为圆弧形，圆弧所在圆的圆心与转子5中心重合。右侧的缸体型
线由圆弧密封段II 15、曲线过渡段II 16和主曲线段II 17依次连接而成。
[0039] 所述缸体1的缸体型线的圆弧密封段I 14和圆弧密封段II 15，增大了左腔室11和右腔室8之间的泄漏通道长度，可有效控制流体间的掺混，保证流体增压后的品质。缸体型
线的主曲线段I 12、曲线过渡段I 13、圆弧密封段I 14、圆弧密封段II 15、曲线过渡段II
16和主曲线段II 17之间均为二阶连续，型线过渡较为光滑，使滑片6滑动时受力状况良好，
降低滑片6滑动时的突变力。
[0040] 由于缸体型线的对称性仅需研究0～π范围内型线即可。缸体1的缸体型线分成6段进行分析，但并不排除分成其他数量。
[0041] 所述不同相态流股间的余压回收设备，缸体1的缸体型线的极径函数 为：
[0042]
[0043] 其中，r为所述转子5的半径；为转子5的转角，且 为所述缸体1的缸体型线的极径函数，且 二阶连续； 为在右腔室内缸体型线的主曲线段II的极径函
数；h为在左腔室11内缸体极径函数的最大值，且h＞r；θ0、θ1、θ2、θ3、θ4和θ5为逆时针方向将0～π型线分成6段曲线时每段曲线所跨的角度，取值：0°＜θ0≤90°，0°≤θ1＜90°，0°≤θ2≤
45°，0°≤θ3≤45°，0°＜θ4＜90°，0°＜θ5≤80°；a0、a1、a2、a3、a4、a5、a6、a7、a8、a9、a10和a11为上述方程组的待求方程系数，满足如下连续条件：
[0044]
[0045] 右腔室内缸体型线第二主曲线段17为类椭圆形型线，如椭圆型线：简谐型线： 双谐型线：
等。其中，R为类椭圆形曲线的长半径；r为类椭圆形曲线的短半径(等于转子半径)；ε＝R/r，
为长短半径之比。
[0046] 特殊的，以右腔室内缸体型线主曲线段II 17的极径函数 为椭圆型线为例，r＝100mm，R＝130mm，h＝125mm，ε＝1.4，θ0＝60°，θ1＝27°，θ2＝3°，θ3＝5°，θ4＝55°，θ5＝30°时，有：
[0047]
[0048] 所述缸体1的缸体型线的极径函数 为：
[0049]
[0050] 左腔室11和右腔室8也可为上下不对称型腔。参见图3，本发明的不同相态流股间的余压回收设备，左侧的缸体型线由第四圆弧密封段27、第四曲线过渡段28、第四主曲线段
29、第一主曲线段18、第一曲线过渡段19和第一圆弧密封段20依次连接而成，其中，第一主
曲线段18和第四主曲线段29为圆弧形，二者圆弧所在圆的圆心均与转子5中心重合。右侧的
缸体型线由第二圆弧密封段21、第二曲线过渡段22、第二主曲线段23、第三主曲线段24、第
三曲线过渡段25和第三圆弧密封段26依次连接而成。
[0051] 缸体1的缸体型线分成12段进行分析，当然并不排除分成其他数量。
[0052] 所述不同相态流股间的余压回收设备，缸体1的缸体型线的极径函数 为：
[0053]
[0054] 其中，r为所述转子5的半径；为转子5的转角，且 为所述缸体1的缸体型线的极径函数，且 二阶连续； 为在右腔室内缸体型线的第二主曲线段23和第
三主曲线段24的极径函数；h为左腔室11内缸体极径函数的最大值，且h＞r；θ0、θ1、θ2、θ3、θ4、θ5、θ6、θ7、θ8、θ9、θ10和θ11为逆时针方向将0～π型线分成12段曲线时每段曲线所跨的角度，取值：0°＜θ0≤90°，0°≤θ1＜90°，0°≤θ2≤45°，0°≤θ3≤45°，0°＜θ4＜90°，0°＜θ5≤80°，0°＜θ6≤80°，0°＜θ7＜90°，0°≤θ8≤45°，0°≤θ9≤45°，0°≤θ10＜90°，0°＜θ11≤90°；a0、a1、a2、a3、a4、a5、a6、a7、a8、a9、a10、a11、a12、a13、a14、a15、a16、a17、a18、a19、a20、a21、a22、a23为上述方程组的待求方程系数，满足如下连续条件：
[0055]
[0056] 右腔室内缸体型线第二主曲线段23和第三主曲线段24均为类椭圆形型线，如椭圆型线： 简谐型线： 双谐型线：
等。其中，R为类椭圆形曲线的长半径；r为类椭圆形曲线的短半径(等于转子半径)；ε＝R/r，
为长短半径之比。
[0057] 特殊的，以右腔室内缸体型线第二主曲线段23为椭圆型线为例，r＝100mm，R＝130mm，h＝125mm，ε＝1.4，θ0＝60°，θ1＝27°，θ2＝3°，θ3＝5°，θ4＝55°，θ5＝30°，θ6＝34°，θ7＝
50°，θ8＝6°，θ9＝4°，θ10＝42°，θ11＝54°时，有：
[0058]
[0059] 所述缸体1的缸体型线的极径函数 为：
[0060]
[0061] 本发明的不同相态流股间的余压回收设备的工作原理为：
[0062] 在左侧，高压液体从高压进流孔3进入左腔室11，液体压力作用于滑片6，同时高压流股冲刷滑片6，推动滑片6运动，并带动转子5转动，滑片6可在转子槽道7内滑动，在离心力
的作用下贴紧缸体1内表面，液体流动至低压出流孔10排出，即左腔室11可实现流体的压力
能转化为转子5和滑片6的动能；在右侧，气体从低压进流孔9进入右腔室8，转子5转动带动
滑片6运动，滑片6推动流体在右腔室8内流动，随容腔的变化，工作腔截面积先增大后减小，
对应气体的吸气过程和压缩过程，气体经压缩后压力增大，气体增压后从高压出流孔4排
出，即右腔室8可实现转子5和滑片6的动能转化为流体的压力能。总的来说，能量转化途径
为：高压液体的压力能—转子5和滑片6的动能—低压气体的压力能，通过该不同相态流股
间的余压回收设备，实现高压液体增压低压气体的过程，实现流体余压的回收再利用。
[0063] 综上所述，本发明公开的不同相态流股间的余压回收设备，包括缸体，转子、滑片，所述转子设置在缸体内腔室，在两侧分别形成左、右工作腔，转子上开有若干槽道，槽道内
设置有滑片，左、右工作腔处理的流体介质为不同相态。左腔室内缸体线性的主曲线段为圆
弧形，通液体介质，进、出流孔为流线型孔道；右腔室内缸体线性的主曲线段为类椭圆形，通
气体介质，进、出流孔也为流线型孔道。
[0064] 缸体内腔型线由若干圆弧密封段、五次曲线过渡段、圆弧主曲线段、椭圆主曲线段组成，相邻两段曲线二阶连续。类似的，当过渡曲线段为七次曲线时，可实现相邻两段曲线
之间三阶连续；当过渡曲线段为九次曲线时，可实现相邻两段曲线之间四阶连续等等。过渡
段曲线次数越高，可实现型线更高阶的连续性，可减小滑片6与缸体1间的磨损，改善滑片6
滑动时的受力状况，降低设备运行时的工作噪音。
[0065] 本发明所述的不同相态流股间的余压回收设备，该装置结构简单，易制作，操作性强，掺混易于控制，无柔性冲击，滑片6和缸体1的磨损较小，适用于不同相态流股间的余压
回收。
