[0047] 下面结合具体的实施例对本发明做进一步的详细说明，所述是对本发明的解释而不是限定。
[0048] 参见图1，一种滑片式余压回收设备，包括缸体1，在缸体1的内腔2中设有转子5，转子5将内腔2分割成左腔室11和右腔室8，左腔室11的上、下两端分别与高压进流孔3和低压
出流孔10相连通，右腔室8的上、下两端分别与高压出流孔4和低压进流孔9相连通，所述转
子5上开有若干槽道7，所述槽道7内设置有滑片6，转子5的转子型线为圆形。
[0049] 左腔室11和右腔室8内缸体型线的主曲线段均为圆弧形，高压进流孔3、高压出流孔4、低压进流孔9和低压出流孔10均为流线型孔道。进、出流孔与工作腔流线型光滑过渡，
可较大地降低流动阻力，使流体进入工作腔时近似垂直冲刷滑片，使流体的压力最大化地
转化为滑片6和转子5的动能。
[0050] 参见图2，本发明的滑片式余压回收设备，左腔室11和右腔室8为左右对称、上下对称型腔。缸体1的缸体型线由若干圆弧密封段12、曲线过渡段13和圆弧主曲线段14相互连接
而成，其中圆弧主曲线段14所在圆的圆心与转子5中心重合。圆弧密封段12，增大了左腔室
11和右腔室8之间的泄漏通道长度，可有效控制流体间的掺混，保证流体增压后的品质。圆
弧密封段12、曲线过渡段13和圆弧主曲线段14之间均为二阶连续，型线过渡光滑，使滑片6
滑动时受力状况良好，降低滑片6滑动时的突变力。
[0051] 由于缸体型线的对称性仅需研究0～π/2范围内型线即可。缸体1的缸体型线分成3段进行分析，但并不排除分成其他数量。
[0052] 此时，所述缸体1的缸体型线的极径函数 为：
[0053]
[0054] 其中，r为转子5的半径；为转子5的转角，且 为缸体1的缸体型线的极径函数，且 二阶连续；h为缸体型线极径函数的最大值，且h＞r；θ0、θ1和θ2为逆时
针方向将0～π/2型线分成3段曲线时每段曲线所跨的角度，取值：0°＜θ0≤80°，0°＜θ1＜
90°，0°≤θ2≤45°；a0、a1、a2、a3、a4和a5为上述方程组的待求方程系数，满足如下连续条件：
[0055]
[0056] 特殊的，r＝100mm，h＝130mm，θ0＝25°，θ1＝60°，θ2＝5°时，有：
[0057]
[0058] 所述缸体1的缸体型线的极径函数 为：
[0059]
[0060] 参见图3，本发明的滑片式余压回收设备，左腔室11和右腔室8可为左右对称、上下不对称型腔。缸体1的缸体型线由圆弧密封段I 15、曲线过渡段I 16、圆弧主曲线段I 17、圆
弧主曲线段II 18、曲线过渡段II 19和圆弧密封段II 20依次连接而成，其中，圆弧主曲线
段I 17和圆弧主曲线段II 18所在圆的圆心均与转子5中心重合。同理，圆弧密封段I 15和
圆弧密封段II 20，增大了左腔室11和右腔室8之间的泄漏通道长度，可有效控制流体间的
掺混，保证流体增压后的品质。圆弧密封段I 15、曲线过渡段I 16、圆弧主曲线段I 17、圆弧
主曲线段II 18、曲线过渡段II 19和圆弧密封段II 20之间均为二阶连续，型线过渡光滑，
使滑片6滑动时受力状况良好，降低滑片6滑动时的突变力。
[0061] 由于缸体型线的对称性仅需研究-π/2～π/2范围内型线即可。缸体1的缸体型线分成6段进行分析，但并不排除分成其他数量。
[0062] 此时，缸体1的缸体型线的极径函数 为：
[0063]
[0064] 其中，r为转子5的半径；为转子5的转角，且 为缸体1的缸体型线的极径函数，且 二阶连续；h为缸体型线极径函数的最大值，且h＞r；θ0、θ1、θ2、θ3、
θ4和θ5为逆时针方向将-π/2～π/2型线分成6段曲线时每段曲线所跨的角度，取值：0°≤θ0≤
45°，0°＜θ1＜90°，0°＜θ2≤80°，0°＜θ3≤80°，0°＜θ4＜90°，0°≤θ5≤45°；a0、a1、a2、a3、a4、a5、a6、a7、a8、a9、a10和a11为上述方程组的待求方程系数，满足如下连续条件：
[0065]
[0066] 特殊的，r＝100mm，h＝130mm，θ0＝4°，θ1＝62°，θ2＝24°，θ3＝25°，θ4＝60°，θ5＝5°时，有：
[0067]
[0068] 所述缸体1的缸体型线的极径函数 为：
[0069]
[0070] 参见图4，本发明的滑片式余压回收设备，左腔室11和右腔室8为左右不对称、上下对称型腔。缸体1的缸体型线由若干1号圆弧主曲线段21、1号曲线过渡段22、1号圆弧密封段
23、2号圆弧密封段24、2号曲线过渡段25和2号圆弧主曲线段26依次连接而成，其中，1号圆
弧主曲线段21和2号圆弧主曲线段26所在圆的圆心均与转子5中心重合。同理，1号圆弧密封
段23和2号圆弧密封段24，增大了左腔室11和右腔室8之间的泄漏通道长度，可有效控制流
体间的掺混，保证流体增压后的品质。1号圆弧主曲线段21、1号曲线过渡段22、1号圆弧密封
段23、2号圆弧密封段24、2号曲线过渡段25和2号圆弧主曲线段26依次连接而成，其中，1号
圆弧主曲线段21和2号圆弧主曲线段26之间均为二阶连续，型线过渡光滑，使滑片6滑动时
受力状况良好，降低滑片6滑动时的突变力。
[0071] 由于缸体型线的对称性仅需研究0～π范围内型线即可。缸体1的缸体型线分成6段进行分析，但并不排除分成其他数量。
[0072] 此时，缸体1的缸体型线的极径函数 为：
[0073]
[0074] 其中，r为转子5的半径；为转子5的转角，且 为缸体1的缸体型线的极径函数，且 二阶连续；h1和h2分别为右腔室8和左腔室11内缸体型线极径函数的最
大值，且h1≠h2，h1＞r，h2＞r；θ0、θ1、θ2、θ3、θ4和θ5为逆时针方向将0～π型线分成6段曲线时每段曲线所跨的角度，取值：0°＜θ0≤80°，0°＜θ1＜90°，0°≤θ2≤45°，0°≤θ3≤45°，0°＜θ4＜90°，0°＜θ5≤80°；a0、a1、a2、a3、a4、a5、a6、a7、a8、a9、a10和a11为上述方程组的待求方程系数，满足如下连续条件：
[0075]
[0076] 特殊的，r＝100mm，h1＝130mm，h2＝120mm，θ0＝25°，θ1＝60°，θ2＝5°，θ3＝4°，θ4＝62°，θ5＝24°，有：
[0077]
[0078] 所述缸体1的缸体型线的极径函数 为：
[0079]
[0080] 参见图5，本发明的滑片式余压回收设备，左腔室11和右腔室8为左右不对称、上下不对称型腔。缸体1的缸体型线由第一圆弧主曲线段27、第一曲线过渡段28、第一圆弧密封
段29、第二圆弧密封段30、第二曲线过渡段31、第二圆弧主曲线段32、第三圆弧主曲线段33、
第三曲线过渡段34、第三圆弧密封段35、第四圆弧密封段36、第四曲线过渡段37、第四圆弧
主曲线段38依次连接而成，其中，第一圆弧主曲线段27、第二圆弧主曲线段32、第三圆弧主
曲线段33、第四圆弧主曲线段38所在圆的圆心均与转子5中心重合。同理，第一圆弧密封段
29、第二圆弧密封段30、第三圆弧密封段35、第四圆弧密封段36，增大了左腔室11和右腔室8
之间的泄漏通道长度，可有效控制流体间的掺混，保证流体增压后的品质。第一圆弧主曲线
段27、第一曲线过渡段28、第一圆弧密封段29、第二圆弧密封段30、第二曲线过渡段31、第二
圆弧主曲线段32、第三圆弧主曲线段33、第三曲线过渡段34、第三圆弧密封段35、第四圆弧
密封段36、第四曲线过渡段37、第四圆弧主曲线段38之间均为二阶连续，型线过渡光滑，使
滑片6滑动时受力状况良好，降低滑片6滑动时的突变力。
[0081] 缸体1的缸体型线分成12段进行分析，但并不排除分成其他数量。
[0082] 此时，缸体1的缸体型线的极径函数 为：
[0083]
[0084] 其中，r为转子5的半径；为转子5的转角，且 为缸体1的缸体型线的极径函数，且 二阶连续；h1和h2分别为右腔室8和左腔室11内缸体型线极径函数的最
大值，且h1≠h2，h1＞r，h2＞r；θ0、θ1、θ2、θ3、θ4、θ5、θ6、θ7、θ8、θ9、θ10、θ11为逆时针方向将0～2π型线分成12段曲线时每段曲线所跨的角度，取值：0°＜θ0≤80°，0°＜θ1＜90°，0°≤θ2≤45°，
0°≤θ3≤45°，0°＜θ4＜90°，0°＜θ5≤80°，0°＜θ6≤80°，0°＜θ7＜90°，0°≤θ8≤45°，0°≤θ9≤45°，0°＜θ10＜90°，0°＜θ11≤80°；a0、a1、a2、a3、a4、a5、a6、a7、a8、a9、a10、a11、a12、a13、a14、a15、a16、a17、a18、a19、a20、a21、a22和a23为上述方程组的待求方程系数，满足如下连续条件：
[0085]
[0086] 特殊的，r＝100mm，h1＝130mm，h2＝120mm，θ0＝25°，θ1＝60°，θ2＝5°，θ3＝4°，θ4＝62°，θ5＝24°，θ6＝26°，θ7＝61°，θ8＝3°，θ9＝6°，θ10＝63°，θ11＝21°，有：
[0087]
[0088] 所述缸体1的缸体型线的极径函数 为：
[0089]
[0090] 本发明所述的滑片式余压回收设备的工作原理为：
[0091] 在左侧，高压流股从高压进流孔3进入左腔室11，流体压力作用于滑片6，同时高压流股冲刷滑片6，推动滑片6运动，并带动转子5转动，滑片6可在转子5的槽道7内滑动，在离
心力的作用下贴紧缸体1内表面，流体从低压出流孔10排出，即左腔室11可实现流体的压力
能转化为转子5和滑片6的动能；在右侧，低压流股从低压进流孔9进入右腔室8，转子5转动
带动滑片6运动，滑片6推动流体在工作腔内流动，随容腔的变化，工作腔流道截面积变小，
流体压力增大，增压后的流体从高压出流孔4排出，即右腔室8可实现转子5和滑片6的动能
转化为流体的压力能。总的来说，能量转化途径为：高压流股的压力能—转子5和滑片6的动
能—低压流股的压力能，通过滑片式余压回收设备，实现高压流股增压低压流股的过程。
[0092] 综上所述，本发明公开的滑片式余压回收设备，左、右工作腔内缸体型线的主曲线段为圆弧形，进、出流孔为流线型孔道，缸体1内腔型线由若干圆弧密封段、五次曲线过渡段
和圆弧主曲线段依次连接而成，相邻两段曲线之间二阶连续。类似的，当过渡曲线段为七次
曲线时，可实现相邻两段曲线之间三阶连续；当过渡曲线段为九次曲线时，可实现相邻两段
曲线之间四阶连续等等。过渡段曲线次数越高，可实现型线更高阶的连续性，可减小滑片6
与缸体1间的磨损，改善滑片6滑动时的受力状况，降低设备运行时产生的噪音。
[0093] 所述工作腔为左右对称型腔时，可应用于处理两侧流股流量相等的工况；所述工作腔为左右不对称型腔时，可应用于处理两侧流股流量不相等的工况。本发明所述的滑片
式余压回收设备，结构简单，流体间掺混小，对加工安装精度要求较低。通过滑片式余压回
收设备，实现高压流体增压低压流体进行余压能的回收再利用，对减小系统功耗和生产成
本，促进节能减排具有重要意义。
