[0092] 下面结合具体实施例对本发明进行进一步描述，但本发明的保护范围并不仅限于此。
[0093] 实施例1、单效单级型式重力场膜式热功转换装置，如图1所示，包括再生器100、冷凝器300、浓溶液冷却器400、浓溶液循环泵500、回热器600、低位液体涡轮700和低位渗透器800。
[0094] 再生器100、冷凝器300、浓溶液冷却器400、浓溶液循环泵500和回热器600设置在高位。
[0095] 低位液体涡轮700和低位渗透器800设置在低位。
[0096] 高低位之间的垂直高度相差数百米(100米—1000米)。
[0097] 系统中通过低位液体涡轮700管路的循环工质为低沸点工质，如R134a。通过浓溶液冷却器400管路的循环工质为相应的工质对，如R134a-DMETEG，R134a是制冷剂，二甲醚四甘醇DMETEG是吸收剂，DMETEG沸点高，R134a沸点低。
[0098] 再生器100内腔中设置蒸发器101和蒸汽管102，再生器100上设置有与内腔连通的再生器稀溶液进口104和再生器浓溶液出口103。
[0099] 浓溶液冷却器400的吸热通道与外部冷源连接，蒸发器101与低品位热源流体连接。
[0100] 低位渗透器800设置有低位渗透器浓溶液进口801、低位渗透器稀溶液出口803和低位渗透器工质进口802。
[0101] 再生器浓溶液出口103与回热器放热通道进口601连接，回热器放热通道出口602与浓溶液冷却器放热通道进口401连接；浓溶液冷却器放热通道出口402与浓溶液循环泵进口501连接，浓溶液循环泵出口502与低位渗透器浓溶液进口801连接；
[0102] 低位渗透器稀溶液出口803与回热器吸热通道进口603连接，回热器吸热通道出口604与再生器稀溶液进口104连接；
[0103] 蒸汽管102穿过再生器100的侧壁后与冷凝器冷凝通道进口301连接，冷凝器冷凝通道出口302与低位液体涡轮工质进口701连接；低位液体涡轮工质出口702与低位渗透器工质进口802连接。
[0104] 单效单级型式重力场膜式热功转换方法：
[0105] 1.1低压高温浓溶液从再生器浓溶液出口103流出，通过回热器放热通道进口601进入回热器600放热通道，向流过回热器600吸热通道的低压常温稀溶液放出热量后，温度降低，然后从回热器放热通道出口602流出，通过浓溶液冷却器放热通道进口401进入浓溶液冷却器400的放热通道，向流过浓溶液冷却器400吸热通道的流体放出热量后，成为低压常温浓溶液；然后从浓溶液冷却器放热通道出口402流出，通过浓溶液循环泵进口501进入浓溶液循环泵500，压力升高；再从浓溶液循环泵出口502流出，向低位渗透器浓溶液进口801绝热流动，随着在重力场中高度的降低，压强逐渐增加，并在到达低位渗透器浓溶液进口801时成为高压常温浓溶液；
[0106] 1.2在低位渗透器800的减压延迟渗透作用下，从低位渗透器工质进口802流入的低压常温工质液体通过膜渗透到另一侧，与从低位渗透器浓溶液进口801流入的高压常温浓溶液混合，高压常温浓溶液中的DMETEG浓度逐渐降低，压力略有下降(基本不变)，成为高压常温稀溶液从低位渗透器稀溶液出口803流出；
[0107] 1.3高压常温稀溶液向回热器吸热通道进口603绝热流动，随着在重力场中高度的增加，压强逐渐降低，并在到达回热器吸热通道进口603时成为低压常温稀溶液；低压常温稀溶液进入回热器600吸热通道，吸收回热器600放热通道中低压高温浓溶液所释放的热量后，温度增加，成为低压高温稀溶液，再从回热器吸热通道出口604流出，通过再生器稀溶液进口104进入再生器100内腔中。
[0108] 1.4进入再生器100的低压高温稀溶液喷淋在蒸发器101外表面形成液膜，吸收蒸发器101中低品位热源流体所传递的热量后，温度升高到再生器100压力所对应的饱和温度，低压高温稀溶液中的R134a在再生器100压力下沸腾蒸发，产生低压工质蒸汽(R134a)，同时使得低压高温稀溶液中的DMETEG浓度增加，成为低压高温浓溶液(溶液的浓度大小指的是DMETEG的浓度大小)，集聚在再生器100底部，从再生器浓溶液出口103流出，再生器100中产生的低压工质蒸汽从蒸汽管102流出。
[0109] 1.5低压工质蒸汽通过冷凝器冷凝管道进口301进入冷凝器300的冷凝管道，释放汽化潜热，成为低压常温工质液体，然后从冷凝器冷凝管道出口302流出，通过低位液体涡轮工质进口701进入低位液体涡轮700，随着在重力场中高度的降低，压强逐渐增加，并在到达低位液体涡轮工质进口701时成为高压常温工质液体。
[0110] 1.6低位液体涡轮700对外输出功，高压常温工质液体在低位液体涡轮700中压强降低到低压，温度基本不变，成为低压常温工质液体，然后从低位液体涡轮工质出口702流出，通过低位渗透器工质进口802进入低位渗透器800，在低位渗透器800减压延迟渗透作用下，通过膜渗透到另一侧，与从低位渗透器浓溶液进口801流入的高压常温浓溶液混合，如此循环。
[0111] 实施例2，单效双级型式重力场膜式热功转换装置，如图2所示，包括再生器100、冷凝器300、浓溶液冷却器400，浓溶液循环泵500、回热器600、低位液体涡轮700、低位渗透器800、中位液体涡轮900和中位渗透器110。
[0112] 再生器100，冷凝器300，浓溶液冷却器400，浓溶液循环泵500，回热器600设置在高位。
[0113] 浓溶液冷却器400的吸热通道与外部冷源连接，吸收蒸发器101与低品位热源流体连接。
[0114] 低位液体涡轮700和低位渗透器800设置在低位。
[0115] 中位液体涡轮900和中位渗透器110设置在中位。
[0116] 高低位之间的垂直高度相差数百米，高位的高度＞中位的高度＞低位的高度。高低位相差100—1000米，中低位相差20米-200米。
[0117] 系统中通过低位液体涡轮700和中位液体涡轮900管路的循环工质为低沸点工质，如R134a。通过浓溶液冷却器400管路的循环工质为相应的低沸点工质对，如R134a-DMETEG。
[0118] 再生器100内腔中设置蒸发器101和蒸汽管102，再生器100上设置有与其内腔连通的再生器稀溶液进口104和再生器浓溶液出口103。
[0119] 低位渗透器800设置有低位渗透器浓溶液进口801、低位渗透器稀溶液出口803和低位渗透器工质进口802。
[0120] 中位渗透器110设置有中位渗透器浓溶液进口113、中位渗透器稀溶液出口111和中位渗透器工质进口112。
[0121] 再生器浓溶液出口103与回热器放热通道进口601连接，回热器放热通道出口602浓溶液冷却器放热通道进口401连接，浓溶液冷却器放热通道出口402浓溶液循环泵进口501连接，浓溶液循环泵出口502与低位渗透器浓溶液进口801连接；
[0122] 低位渗透器稀溶液出口803与中位渗透器浓溶液进口113连接；
[0123] 中位渗透器稀溶液出口111与回热器吸热通道进口603连接，回热器吸热通道出口604与再生器稀溶液进口104连接；
[0124] 蒸汽管102穿过再生器100的侧壁后与冷凝器冷凝通道进口301连接，冷凝器冷凝通道出口302分为两路，一路与低位液体涡轮工质进口701连接，低位液体涡轮工质出口702与低位渗透器工质进口802连接；另一路与中位液体涡轮工质进口901连接，中位液体涡轮工质出口902与中位渗透器工质进口112连接。
[0125] 2.1同1.1
[0126] 2.2在低位渗透器800的减压延迟渗透作用下，从低位渗透器工质进口802流入的低压常温工质液体通过膜渗透到另一侧，与从低位渗透器浓溶液进口801流入的高压常温浓溶液混合，高压常温浓溶液中的DMETEG浓度逐渐降低，压力基本不变，成为高压常温中浓溶液从低位渗透器稀溶液出口803流出。
[0127] 2.3高压常温中浓溶液向中位渗透器浓溶液进口113绝热流动，随着在重力场中高度的增加，压强逐渐降低，并在到达中位渗透器浓溶液进口113时成为中压常温中浓溶液，通过中位渗透器浓溶液进口113进入中位渗透器110。
[0128] 2.4在中位渗透器110的减压延迟渗透作用下，从中位渗透器工质进口112流入的低压常温工质液体通过膜渗透到另一侧，与从中位渗透器浓溶液进口113流入的中压常温中浓溶液混合，中压常温中浓溶液中的DMETEG浓度逐渐降低，压力略有下降，成为中压常温稀溶液后从中位渗透器稀溶液出口111流出。
[0129] 2.5中压常温稀溶液向回热器吸热通道进口603绝热流动，随着在重力场中高度的增加，压强逐渐降低，并在到达回热器600吸热通道时成为低压常温稀溶液。低压常温稀溶液进入回热器600吸热通道，吸收回热器600放热通道中低压高温浓溶液所释放的热量后，温度增加，成为低压高温稀溶液，再从回热器吸热通道出口604流出，通过再生器稀溶液进口104进入再生器100。
[0130] 2.6同1.4
[0131] 2.7低压工质蒸汽通过冷凝器冷凝管道进口301进入冷凝器300的冷凝管道，释放汽化潜热，成为低压常温工质液体，然后从冷凝管道出口流出并分为两路，一路流向低位液体涡轮工质进口701，随着在重力场中高度的降低，压强逐渐增加，并在到达低位液体涡轮工质进口701时成为高压常温工质液体；另一路流向中位液体涡轮工质进口901，随着在重力场中高度的降低，压强逐渐增加，并在到达中位液体涡轮工质进口901时成为中压常温工质液体。
[0132] 2.8同1.6
[0133] 2.9中位液体涡轮900对外输出功，中压常温工质液体在中位液体涡轮900中压强降低到低压，温度基本不变，变成低压常温工质液体，然后从中位液体涡轮工质出口902流出，通过中位渗透器工质进口112进入中位渗透器110，在中位渗透器110减压延迟渗透作用下，通过膜渗透到另一侧，与从中位渗透器浓溶液进口113流入的中压常温中浓溶液混合，如此循环。
[0134] 实施例3，双效单级型式重力场膜式热功转换装置，如图3所示，包括双效再生器200、一效回热器130、二效回热器140、冷凝器300、工质增压泵150、工质冷却器160、浓溶液冷却器400、浓溶液循环泵500、浓溶液增压泵120、低位液体涡轮700和低位渗透器800。
[0135] 双效再生器200包括分隔开的一效室210和二效室220。一效室210中设置一效蒸发器211，二效室220中设置二效蒸发器221和蒸汽管102，双效再生器200上设置有与一效室210连通的一效室稀溶液进口212和一效室浓溶液出口213，双效再生器200上设置有与二效室220连通的二效室稀溶液进口223和二效室浓溶液出口224。一效室210和二效室220之间设置有一效室蒸汽出口214。
[0136] 双效再生器200、一效回热器130、二效回热器140、冷凝器300、工质增压泵150、工质冷却器160、浓溶液冷却器400、浓溶液循环泵500和浓溶液增压泵120设置在高位。
[0137] 低位液体涡轮700和低位渗透器800设置在低位。
[0138] 高低位之间的垂直高度相差数百米(100米—1000米)。
[0139] 系统中通过低位液体涡轮700的循环工质为低沸点工质，如R134a。通过浓溶液冷却器400的循环工质为相应的低沸点工质对，如R134a-DMETEG。
[0140] 低位渗透器800设置有低位渗透器浓溶液进口801、低位渗透器稀溶液出口803和低位渗透器工质进口802。
[0141] 双效再生器200的二效室浓溶液出口224与二效回热器放热通道进口141连接，二效回热器放热通道出口142与浓溶液增压泵进口121连接，浓溶液增压泵出口122与浓溶液冷却器放热通道进口401连接，浓溶液冷却器放热通道出口402与浓溶液循环泵进口501连接，浓溶液循环泵出口502与低位渗透器浓溶液进口801连接。
[0142] 低位渗透器稀溶液出口803分为两路，一路与二效回热器吸热通道进口143连接，二效回热器吸热通道出口144与二效室稀溶液进口223连接；另一路与一效回热器吸热通道进口133连接，一效回热器吸热通道出口134与一效室稀溶液进口212连接。
[0143] 双效再生器200的一效室浓溶液出口213与一效回热器放热通道进口131连接，一效回热器放热通道出口132与浓溶液冷却器放热通道进口401连接。
[0144] 二效蒸发器221一端通过一效室蒸汽出口214伸入一效室210内，二效蒸发器221另一端穿过二效室220的侧壁后与工质冷却器放热通道进口161连接，工质冷却器放热通道出口162与低位液体涡轮工质进口701连接，低位液体涡轮工质出口702与低位渗透器工质进口802连接。
[0145] 工质冷却器160的吸热管道与外部冷源连接。浓溶液冷却器400的吸热通道与外部冷源连接，一效蒸发器211与低品位热源流体连接。
[0146] 蒸汽管102穿过二效室220的侧壁后与冷凝器冷凝管道进口301连接，冷凝器冷凝管道出口302与工质增压泵进口151连接，工质增压泵出口152与工质冷却器放热通道进口161连接。
[0147] 双效单级型式重力场膜式热功转换方法：
[0148] 3.1二效压力中温浓溶液(二效压力为二效室220中的压力)从二效室浓溶液出口224流出，通过二效回热器放热通道进口141进入二效回热器140放热通道，向流过二效回热器140吸热通道的一效压力常温稀溶液放出热量后，温度降低；然后从二效回热器放热通道出口142流出，通过浓溶液增压泵进口121进入浓溶液增压泵120，压力增加到一效压力(一效压力为一效室210中的压力)，再从浓溶液增压泵出口122流出，与一效回热器放热通道出口132流出的溶液混合后，通过浓溶液冷却器放热通道进口401进入浓溶液冷却器400放热通道，向流过浓溶液冷却器400吸热通道的冷源放出热量后，成为一效压力常温浓溶液，然后从浓溶液冷却器放热通道出口402流出，通过浓溶液循环泵进口501进入浓溶液循环泵
500，压力升高，再从浓溶液循环泵出口502流出，向低位渗透器浓溶液进口801绝热流动，随着在重力场中高度的降低，压强逐渐增加，并在到达低位渗透器浓溶液进口801时成为高压常温浓溶液。
[0149] 3.2同1.2
[0150] 3.3高压常温稀溶液向高位绝热流动，随着在重力场中高度的增加，压强逐渐降低，并在到达高位时成为一效压力常温稀溶液。一效压力常温稀溶液分为两路，一路通过二效回热器吸热通道进口143进入二效回热器140吸热通道，吸收二效回热器140放热通道中二效压力中温浓溶液所释放的热量后，温度增加，成为一效压力中温稀溶液，再从二效回热器吸热通道出口144流出，通过二效室稀溶液进口223进入二效室220；另一路通过一效回热器吸热通道进口133进入一效回热器130吸热通道，吸收一效回热器130放热通道中一效压力高温浓溶液所释放的热量后，温度增加，成为一效压力高温稀溶液，再从一效回热器吸热通道出口134流出，通过一效室稀溶液进口212进入一效室210。
[0151] 3.4进入一效室210的一效压力高温稀溶液喷淋在一效蒸发器211外表面形成液膜，吸收一效蒸发器211中低品位热源流体所传递的热量后，温度升高到一效压力所对应的饱和温度，一效压力高温稀溶液中的R134a在一效室210的压力下沸腾蒸发，产生一效压力工质蒸汽，同时使得一效压力高温稀溶液中的DMETEG浓度增加，成为一效压力高温浓溶液，集聚在一效室210底部；一效压力工质蒸汽通过一效室蒸汽出口214流入二效蒸发器221，从而进入二效室220。一效压力工质蒸汽在二效蒸发器221向二效室220中的一效压力高温稀溶液冷凝放热，变成一效压力中温工质液体。
[0152] 3.5进入二效室220的一效压力高温稀溶液喷淋在二效蒸发器221外表面形成液膜，同时压力降低到二效压力，吸收二效蒸发器221中一效压力工质蒸汽冷凝所传递的热量后，温度升高到二效压力所对应的饱和温度，稀溶液中的一部分工质在二效压力下沸腾蒸发，成为二效压力工质蒸汽，产生二效压力工质蒸汽，同时使得稀溶液中的工质浓度增加，最后成为二效压力中温浓溶液，集聚在二效室220底部，二效压力工质蒸汽从蒸汽管102流出。
[0153] 3.6蒸汽管102中的二效压力工质蒸汽通过冷凝器冷凝管道进口301进入冷凝器300的冷凝管道，释放汽化潜热，成为二效压力常温工质液体，然后从冷凝器冷凝管道出口
302流出，通过工质增压泵进口151流入工质增压泵150，压力增加到一效压力，再与一效压力中温工质液体混合，成为一效压力工质液体，之后从工质增压泵出口152流出，通过工质冷却器放热通道进口161流入工质冷却器160的放热通道，二效蒸发器221中的一效压力中温工质液体，通过工质冷却器放热通道进口161进入工质冷却器160的放热通道，一效压力中温工质液体和一效压力工质液体向工质冷却器160的吸热通道中的冷源放热后，成为一效压力常温工质液体。
[0154] 3.7一效压力常温工质液体从工质冷却器放热通道出口162流出，流向低位液体涡轮工质进口701，随着在重力场中高度的降低，压强逐渐增加，并在到达低位液体涡轮工质进口701时成为高压常温工质液体。
[0155] 3.8同1.6。
[0156] 3.9一效室210中的一效压力高温浓溶液从一效室浓溶液出口213流出，通过一效回热器放热通道进口131进入一效回热器130放热管道，向一效回热器130吸热管道的一效压力常温稀溶液放出热量后，温度降低，然后从一效回热器放热通道出口132流出，通过浓溶液冷却器放热通道进口401进入浓溶液冷却器400放热通道，向流过浓溶液冷却器400吸热通道的冷源放出热量后，成为一效压力常温浓溶液，然后从浓溶液冷却器放热通道出口402流出。
[0157] 实施例4，双效双级型式重力场膜式热功转换装置，如图4所示，包括双效再生器200、一效回热器130、二效回热器140、冷凝器300、工质增压泵150、工质冷却器160、浓溶液冷却器400、浓溶液循环泵500、浓溶液增压泵120、低位液体涡轮700、低位渗透器800、中位液体涡轮900和中位渗透器110。
[0158] 双效再生器200包括分隔开的一效室210和二效室220。一效室210中设置一效蒸发器211，二效室220中设置二效蒸发器221和蒸汽管102，双效再生器200上设置有与一效室210连通的一效室稀溶液进口212和一效室浓溶液出口213，双效再生器200上设置有与二效室220连通的二效室稀溶液进口223和二效室浓溶液出口224。一效室210和二效室220之间设置有一效室蒸汽出口214；
[0159] 双效再生器200、一效回热器130、二效回热器140、冷凝器300、工质增压泵150、工质冷却器160、浓溶液冷却器400、浓溶液循环泵500和浓溶液增压泵120设置在高位。
[0160] 低位液体涡轮700和低位渗透器800设置在低位。
[0161] 高低位之间的垂直高度相差数百米，高位的高度＞中位的高度＞低位的高度。高低位相差100—1000米，中低位相差20-200米。
[0162] 系统中通过低位液体涡轮700的循环工质为低沸点工质，如R134a。通过浓溶液冷却器400的循环工质为相应的低沸点工质对，如R134a-DMETEG。
[0163] 低位渗透器800设置有低位渗透器浓溶液进口801、低位渗透器稀溶液出口803和低位渗透器工质进口802。
[0164] 双效再生器200的二效室浓溶液出口224与二效回热器放热通道进口141连接，二效回热器放热通道出口142与浓溶液增压泵进口121连接，浓溶液增压泵出口122与浓溶液冷却器放热通道进口401连接，浓溶液冷却器放热通道出口402与浓溶液循环泵进口501连接，浓溶液循环泵出口502与低位渗透器浓溶液进口801连接。
[0165] 低位渗透器800稀溶液进口与中位渗透器浓溶液进口113连接。
[0166] 中位渗透器稀溶液出口111分为两路，一路与二效回热器吸热通道进口143连接，二效回热器吸热通道出口144与二效室稀溶液进口223连接；另一路与一效回热器吸热通道进口133连接，一效回热器吸热通道出口134与一效室稀溶液进口212连接。
[0167] 双效再生器200的一效室浓溶液出口213与一效回热器放热通道进口131连接，一效回热器放热通道出口132与浓溶液冷却器放热通道进口401连接。
[0168] 二效蒸发器221一端通过一效室蒸汽出口214伸入一效室210内，二效蒸发器221另一端穿过二效室220的侧壁后与工质冷却器放热通道进口161连接，工质冷却器放热通道出口162分为两路，一路与低位液体涡轮工质进口701连接，低位液体涡轮工质出口702与低位渗透器工质进口802连接；另一路与中位液体涡轮工质进口901连接，中位液体涡轮工质出口902与中位渗透器工质进口112连接。
[0169] 工质冷却器160的吸热管道与外部冷源连接。浓溶液冷却器400的吸热通道与外部冷源连接，一效蒸发器211与低品位热源流体连接。
[0170] 蒸汽管102穿过二效室220的侧壁后与冷凝器冷凝管道进口301连接，冷凝器冷凝管道出口302与工质增压泵进口151连接，工质增压泵出口152与工质冷却器放热通道进口161连接。
[0171] 4.1同3.1。
[0172] 4.2同2.2。
[0173] 4.3同2.3。
[0174] 4.4同2.4。
[0175] 4.5中压常温稀溶液向高位绝热流动，随着在重力场中高度的增加，压强逐渐降低，并在到达高位时成为一效压力常温稀溶液。一效压力常温稀溶液分为两路，一路通过二效回热器吸热通道进口143进入二效回热器140吸热通道，吸收二效回热器140放热通道中二效压力中温浓溶液所释放的热量后，温度增加，成为一效压力中温稀溶液，再从二效回热器吸热通道出口144流出，通过二效室稀溶液进口223进入二效室220。另一路通过一效回热器吸热通道进口133进入一效回热器130吸热通道，吸收一效回热器130放热通道中一效压力高温浓溶液所释放的热量后，温度增加，成为一效压力高温稀溶液，再从一效回热器吸热通道出口134流出，通过一效室稀溶液进口212进入一效室210。
[0176] 4.6同3.4。
[0177] 4.7同3.5。
[0178] 4.8同3.6。
[0179] 4.9一效压力常温工质液体分为两路，一路流向低位液体涡轮工质进口701，随着在重力场中高度的降低，压强逐渐增加，并在到达低位液体涡轮工质进口701时成为高压常温工质液体。另一路流向中位液体涡轮工质进口901，随着在重力场中高度的降低，压强逐渐增加，并在到达中位液体涡轮工质进口901时成为中压常温工质液体。
[0180] 4.10同1.6。
[0181] 4.11同2.9。
[0182] 4.12一效室210中的一效压力高温浓溶液从一效室浓溶液出口213流出，通过一效回热器放热通道进口131进入一效回热器130放热管道，向一效回热器130吸热管道的一效压力常温稀溶液放出热量后，温度降低，然后从一效回热器放热通道出口132流出，通过浓溶液冷却器放热通道进口401进入浓溶液冷却器400放热通道，向流过浓溶液冷却器400吸热通道的冷源放出热量后，成为一效压力常温浓溶液，然后从浓溶液冷却器放热通道出口402流出。
[0183] 4.13二效蒸发器221中的一效压力中温工质液体，通过工质冷却器放热通道进口161进入工质冷却器160的放热通道，向工质冷却器160的吸热通道中的冷源放热后，成为一效压力常温工质液体。
[0184] 实施例1的计算参数见表1(针对1kgR134a)。设计条件为：工质对采用R134a/DMETEG，环境温度30℃，液体涡轮效率为85％，泵效率为80％，传热温差3℃，浓溶液循环倍率为4，稀溶液循环倍率为5，浓溶液质量浓度为50％(浓度按R134a的含量计，下同)，稀溶液质量浓度为60％，再生器100耗热量为238.4kJ/kg，浓溶液循环泵500功耗为1.8kJ/kg，液体涡轮输出功为5.769kJ/kg，系统高低位差为692m，系统COP为1.783％，火用效为28.8％，热源温度仅为50℃。系统不需要能量回收器，利用低品味热源通过工质液体做功，不需要分流操作，具有较高的效率，有效实现了本发明的初衷。
[0185] 实施例2的计算参数见表1(针对1kgR134a)。设计条件同实施例1，再生器100耗热量为238.4kJ/kg，低位液体涡轮700输出功为2.69kJ/kg，中位液体涡轮900输出功为3.21kJ/kg，浓溶液循环泵500功耗为1.8kJ/kg，系统高低位差为726.7m，系统中低位差为
34.2m，系统COP为1.836％，火用效为29.65％，热源温度仅为50℃。系统不需要能量回收器，利用低品味热源通过工质液体做功，不需要分流操作，系统表现比实施例1略有提高，有效实现了本发明的初衷。
[0186] 实施例3的计算参数见表1(针对1kgR134a)。设计条件同实施例1，一效室210耗热量为146.6kJ/kg，低位液体涡轮700输出功为5.752kJ/kg，浓溶液循环泵500功耗为1.474kJ/kg，系统高低位差为643.6m，系统COP为2.06％，火用效为17.3％，热源温度为71℃。系统不需要能量回收器，利用低品味热源通过工质液体做功，不需要分流操作，系统COP表现比实施例2略有提高，有效实现了本发明的初衷。
[0187] 实施例4的计算参数见表1(针对1kgR134a)。设计条件同实施例1，一效室210耗热量为146.6kJ/kg，低位液体涡轮700输出功为2.697kJ/kg，中位液体涡轮900输出功为3.212kJ/kg，浓溶液循环泵500功耗为1.474kJ/kg，系统高低位差为677.8m，系统中低位差为34.2m，系统COP为2.17％，火用效为18.2％，热源温度为71℃。系统不需要能量回收器，利用低品味热源通过工质液体做功，不需要分流操作，系统表现比实施例3略有提高，有效实现了本发明的初衷。
[0188] 以上实施例中，可综合考虑具体的使用条件与要求、技术经济性能等因素合理确定系统的设计参数，以兼顾系统的适用性和经济性。
[0189] 实施例1-实施例4比较的话，从系统COP来看，实施例4是最好的，但最复杂，实施例1虽然系统COP最小，但最简单。
[0190] 表1实施例1～实施例4的热力计算结果(针对1kgR134a)
[0191]
[0192]
[0193]
[0194] 最后，还需要注意的是，以上列举的仅是本发明的若干个具体实施例。显然，本发明不限于以上实施例，还可以有许多变形。本领域的普通技术人员能从本发明公开的内容直接导出或联想到的所有变形，均应认为是本发明的保护范围。
