[0039] 下面结合附图和具体实施方式来详细说明本发明：
[0040] 图1、图2和图3中：一种焊接阀锌合金活塞缓冲海风发电器械，作业平台10的四个角上都有平台铰链44与焊接活塞双向缓冲器45上孔端头相连接，焊接活塞双向缓冲器45下孔端头与固定支脚46相连接，所述的作业平台10上固定安装有机械能转换电能机组41和蓄能储存柜48以及冷却用泵38，蓄能储存柜48与机械能转换电能机组41之间有连接导线49，冷却用泵38排出口与机械能转换电能机组41间有冷却导管47，所述的机械能转换电能机组41顶盖上有风轮转轴42伸出，风轮转轴42固定支撑着风叶转轮43，所述的冷却用泵38的泵吸口管94与过滤吸管77之间还串联有焊接单向阀90，作为改进：
[0041] 所述的焊接活塞双向缓冲器45包括焊接活塞杆95、焊接活塞缸16、焊接导向筒27以及焊接密封端盖91，
[0042] 所述的焊接活塞杆95一端密闭固定有外密封活塞24，外密封活塞24外圆槽中有孔用密封环36，孔用密封环36与所述的焊接活塞缸16内孔之间构成活动密封；
[0043] 所述的焊接活塞杆95另一端有活塞杆外螺纹25，活塞杆外螺纹25外径尺寸小于或等于所述的焊接活塞杆95外径尺寸；
[0044] 所述的焊接活塞缸16一端密闭固定有内密封活塞20，内密封活塞20内孔槽中有轴用密封环26，轴用密封环26与所述的焊接活塞杆95外圆之间构成活动密封，所述的焊接活塞缸16另一端有缸焊接坡口17，缸焊接坡口17与所述的焊接密封端盖91连接固定处有密闭焊接环缝99，所述的焊接密封端盖91外端有缓冲器下孔端头82，缓冲器下孔端头82与所述的固定支脚46相连接；
[0045] 所述的焊接导向筒27开孔端的内孔圆筒壁与所述的焊接活塞缸16外圆之间为滑动配合，所述的焊接导向筒27焊接端有筒内螺孔15，筒内螺孔15外端面与缓冲器上孔端头23平面侧之间有连接焊缝88，所述的缓冲器上孔端头23通孔与所述的平台铰链44相连接；
所述的筒内螺孔15与所述的活塞杆外螺纹25紧固连接；所述的外密封活塞24与所述的焊接密封端盖91之间构成第一缓冲空腔56，所述的外密封活塞24与所述的内密封活塞20之间构成第二缓冲空腔65。
[0046] 图4、图5、图6、图7、图8、图9和图10中，所述的焊接单向阀90包括焊接头阀体50、上导流体30、下导流体80、上半阀芯60以及下半阀芯70，所述的焊接头阀体50外圆的上下两端都有阀体焊接坡口55，所述的焊接头阀体50的内圆通孔57上下分别有上台阶孔53和下台阶孔58；
[0047] 所述的上导流体30平面端固定连接着上圆柱体32，上圆柱体32与流道圆杆34之间有圆锥面过渡连接，流道圆杆34与圆柱阀杆31之间有圆锥面过渡连接，圆柱阀杆31下端面有阀杆内螺孔39，且所述的上圆柱体32外圆尺寸与所述的圆柱阀杆31外圆尺寸相同；
[0048] 所述的上导流体30外圆弧面上有定位上五筋板35，定位上五筋板35外缘与所述的上台阶孔53间隙配合；所述的下导流体80平面端有阀杆外螺柱89，阀杆外螺柱89与所述的阀杆内螺孔39螺旋紧固连接，所述的下导流体80外圆弧面上有定位下五筋板85，定位下五筋板85外缘与所述的下台阶孔58间隙配合；
[0049] 所述的上半阀芯60上的上圆锥筒69与上圆锥体68之间有三叶上连筋61相连接，所述的上圆锥筒69外缘连接有外筒内螺纹62，所述的上圆锥筒69内缘连接有上内筒内圆63，所述的上圆锥体68上的阀芯上内圆64与所述的上圆柱体32外圆之间为滑动配合；
[0050] 所述的下半阀芯70上的下圆锥筒79与下圆锥体78之间有三叶下连筋71相连接，所述的下圆锥筒79外缘连接有外筒外螺纹72，外筒外螺纹72与所述的外筒内螺纹62密闭相配合；所述的下圆锥筒79内缘连接有下内筒外圆73，下内筒外圆73与所述的上内筒内圆63密闭相配合；
[0051] 所述的下内筒外圆73上有阀芯中内圆75，所述的下圆锥体78上有阀芯下内圆74，阀芯下内圆74与所述的阀芯中内圆75尺寸相同，且所述的阀芯下内圆74和所述的阀芯中内圆75均与所述的圆柱阀杆31外圆之间为滑动配合；
[0052] 所述的上半阀芯60外圆与所述的下半阀芯70外圆相等，且所述的上半阀芯60外圆和所述的下半阀芯70外圆均与所述的内圆通孔57之间为滑动配合；
[0053] 所述的定位上五筋板35以及所述的定位下五筋板85的每片筋板厚度为5至6毫米；
[0054] 实施例中。
[0055] 焊接单向阀90优选为：
[0056] 所述的定位上五筋板35以及所述的定位下五筋板85的每片厚度为5.5毫米，所述的上内筒内圆63和下内筒外圆73的直径都为152毫米，所述的外筒内螺纹62和所述的外筒外螺纹72的公称直径都为237毫米，所述的内圆通孔57直径为255毫米，所述的上台阶孔53和所述的下台阶孔58的直径均为275毫米。
[0057] 主体组装过程：
[0058] 1.下半阀芯70与上半阀芯60组装。
[0059] 外筒内螺纹62和外筒外螺纹72上均涂上环氧树脂密封胶，上内筒内圆63和下内筒外圆73的配合表面上均涂上环氧树脂密封胶。
[0060] 将上半阀芯60的的上内筒内圆63与下半阀芯70的下内筒外圆73对准，再将上半阀芯60的的外筒内螺纹62与下半阀芯70的外筒外螺纹72旋转配合，形成了密闭的环状空腔66。
[0061] 2.整体组装。
[0062] 第一步：将上导流体30的定位上五筋板35放置在焊接头阀体50的上台阶孔53内，再将已经组装成一体的下半阀芯70与上半阀芯60中的阀芯上内圆64和阀芯中内圆75以及阀芯下内圆74依次滑动配合套入圆柱阀杆31。
[0063] 第二步：将下导流体80的定位下五筋板85放置在焊接头阀体50的下台阶孔58内 ，旋转下导流体80驱使阀杆外螺柱89与阀杆内螺孔39旋转连接，使得定位下五筋板85和定位上五筋板35分别被固定在下台阶孔58和上台阶孔53上。
[0064] 管路连接：泵吸口管94与过滤吸管77
[0065] 将焊接头阀体50外圆的上下两端有阀体焊接坡口55分别与泵吸口管94和过滤吸管77相对接，形成密闭牢固的阀出口环形焊缝84和阀进口环形焊缝76。
[0066] 使用过程：
[0067] 焊接单向阀90整体垂直放置，带有环状空腔66的上半阀芯60和下半阀芯70组合体的整体比重为每1毫米立方的重量为1.05克，静态时处于截止关闭状态。
[0068] 图4中，来自海底的冷却海水经由过滤吸管77自下而上流动时，推动上半阀芯60和下半阀芯70组合体上移，冷却海水流经定位下五筋板85所处流道，进入到下半阀芯70的下圆锥筒79与下圆锥体78之间有三叶下连筋71所处流道，再流经流道圆杆34外圆与阀芯中内圆75之间的通道，进入到三叶上连筋61所处流道，再流经定位上五筋板35所处流道后，流出进入到泵吸口管94，经冷却用泵38增压后，注入到机电转换机组冷却系统。
[0069] 图5中，当机电转换机组冷却系统的冷却海水因意外情况自上而下逆流时，推动上半阀芯60和下半阀芯70组合体下移，阀芯中内圆75与圆柱阀杆31外圆精密滑动配合，定位下五筋板85与定位上五筋板35之间的流道被截止关闭。自上而下的冷却海水穿越定位上五筋板35所处流道，再进入到三叶上连筋61所处流道后被截止住，有效阻止逆流避免了意外事故发生，且工作全程无需再额外消耗任何能耗就能实现单向阀功效。
[0070] 实施例中：
[0071] 所述的焊接头阀体50采用复合玻璃钢，所述的上导流体30和所述的下导流体80都采用氮化硅陶瓷，所述的上半阀芯60和下半阀芯70都是整体采用高强度耐腐蚀的锌合金钢材料；
[0072] 所述的复合玻璃钢材料，其原料按重量份包括：改性UPR树脂37，玻璃纤维22份，聚丙烯腈基碳纤维2份，铁纤维2份，水镁石7份，高岭土24份，硅烷偶联剂2.4份，邻苯二甲酸二异壬酯10份，亚磷酸酯1.5份，润滑剂1.15份，紫外光吸收剂苯并三唑0.5份，抗氧剂22460.45份，所述改性UPR树脂为用碱式硫酸镁晶须填充改性的UPR树脂。该复合玻璃钢具有高强度且耐腐蚀。
[0073] 所述的焊接活塞缸16和所述的焊接导向筒27都是整体采用高强度耐腐蚀的锌合金钢材料，所述的内密封活塞20和外密封活塞24都是整体采用氮化硅陶瓷； 所述的氮化硅陶瓷中的各组分的重量百分比含量为Si3N4: 93.6%； MgO: 1.7%；BaCO3: 2.3%； 结合粘土：2.4%。
[0074] 所述的高强度耐腐蚀的锌合金钢材料由如下重量百分比的元素组成：Zn（锌）: 24%、 Cr（铬）: 2.4%、W（钨）:2.7%、Mo（钼）:1.3%、Ni（镍）:2.3%、Nb（铌）: 1.2%、C（碳）:1.1%，余量为Fe（铁）及不可避免的杂质；所述的高强度耐腐蚀的锌合金钢材料主要性能参数为：
洛氏硬度HRC值为53。
[0075] 所述的焊接活塞杆95直径为98毫米，所述的活塞杆外螺纹25为M96×4；所述的焊接活塞缸16内径为297毫米，所述的焊接活塞缸16外径为323毫米；所述的缓冲器上孔端头23与缓冲器下孔端头82之间的距离为3650毫米。
[0076] 一、本发明的关键零部件焊接活塞双向缓冲器45组装过程如下：
[0077] （一）、所述的焊接活塞杆95光滑外圆端与外密封活塞24内孔之间过盈配合密闭固定成一体，将孔用密封环36放置在外密封活塞24外圆上的密封槽中；所述的焊接活塞缸16没有焊接一端内孔与内密封活塞20外圆之间过盈配合密闭固定成一体，将有轴用密封环26放置在内密封活塞20内孔上的密封槽中。
[0078] （二）、将焊接活塞杆95上的活塞杆外螺纹25一端穿越内密封活塞20内孔，使得活塞杆外螺纹25与上焊接内螺孔15相配合紧固。将缓冲器上孔端头23与焊接导向筒27焊接端对准焊接，形成一环连接焊缝88。将焊接密封端盖91与焊接活塞缸16上的缸焊接坡口17对准焊接，形成一环密闭焊接环缝99。
[0079] （三）、实现了外密封活塞24外圆槽中的孔用密封环36与所述的焊接活塞缸16内孔之间构成活动密封，内密封活塞20内孔槽中的轴用密封环26与所述的焊接活塞杆95外圆之间构成活动密封。与此同时，所述的焊接导向筒27开孔端的内孔圆筒壁与所述的焊接活塞缸16外圆之间构成滑动配合，起到导向作用。所述的外密封活塞24与所述的焊接密封端盖91之间构成第一缓冲空腔56，所述的外密封活塞24与所述的内密封活塞20之间构成第二缓冲空腔65。
[0080] 二、将四个焊接活塞双向缓冲器45上的缓冲器上孔端头23依次与作业平台10的四个角上都有平台铰链44相连接，将焊接活塞双向缓冲器45上的缓冲器下孔端头82与固定支脚46相连接。
[0081] 蓄能储存柜48与机械能转换电能机组41之间都有连接导线49，当海风吹动风叶转轮43旋转，继而带动风轮转轴42旋转，在机械能转换电能机组41内部将机械能转换为电能，通过连接导线49将电能储存在蓄能储存柜48之中或是直接提供给岛礁上的人们使用。机械能转换电能机组41中配备了机电转换机组冷却系统，特别是冷却用泵38前置有焊接单向阀90，不但可确保机械能转换电能机组41长期运行不会发热，而且冷却用泵38可以无需添加引水就可遥控启动，实现了自动操控。
[0082] 在海浪冲击下，当焊接活塞双向缓冲器45承受着拉力负荷之时，焊接活塞双向缓冲器45中的第一缓冲空腔56内的密闭气体膨胀，焊接活塞双向缓冲器45中的第二缓冲空腔65内的密闭气体压缩；
[0083] 在海浪冲击下，当焊接活塞双向缓冲器45承受着压力负荷之时，焊接活塞双向缓冲器45中的第一缓冲空腔56内的密闭气体压缩，焊接活塞双向缓冲器45中的第二缓冲空腔65内的密闭气体膨胀。无论受到压力还是受到拉力冲击，焊接活塞双向缓冲器45都能够起到缓冲缓冲的作用。
[0084] 本发明具备以下突出的实质性特点和显著的进步：
[0085] 一、作业平台10的四个角上都有平台铰链44与焊接活塞双向缓冲器45一端相连接，焊接活塞双向缓冲器45另一端与固定支脚46相连接，且所述的焊接活塞双向缓冲器45与所述的作业平台10平面之间呈现45度夹角布置，确保作业平台10平稳固定。
[0086] 二、焊接活塞双向缓冲器45采用焊接连接结合双活塞密封缓冲，每只焊接活塞双向缓冲器45都能同时承受拉力或压力，确保作业平台10能抵御来自任何任何方位的海浪冲击。
[0087] 三、焊接单向阀90整体部件中无弹簧等任何阻碍零件的，采用带有环状空腔66的上半阀芯60和下半阀芯70组合体整体静态时处于截止关闭状态技术，由机电转换机组冷却系统中的冷却海水自身流动方向来切换畅通或截止状态，整个工作全程无需额外消耗任何能耗就能实现单向阀功效。锌合金硬质耐腐材料的上半阀芯60和下半阀芯70所组合阀芯的使用寿命比常规不锈钢材质要长。
[0088] 四、氮化硅陶瓷材料的上导流体30和所述的下导流体80外表面的表面粗糙度受损程度远小于常规不锈钢材质的表面粗糙度受损程度。应用焊接单向阀90能确保每年系统设备大检修之前能正常运行，彻底消除了因单向阀故障引发冷却事故，减少了岛礁环境恶劣修理困难的昂贵维修费用。
[0089] 五、本发明通过作业平台10将焊接单向阀90与焊接活塞双向缓冲器45结合一起，同时解决了一直来困扰海上风力发电的两大难题：冷却泵启动引水和避震问题，取得了意想不到的效果。
[0090] (表1)氮化硅陶瓷的内密封活塞20和外密封活塞24与常规316不锈钢的内密封活塞20和外密封活塞24的耐腐蚀磨损实验数据对比
[0091]
[0092] 由表1可知：氮化硅陶瓷活塞的耐腐蚀抗磨损能力远远强于常规316不锈钢活塞。
[0093] (表2)为焊接活塞缸16和焊接导向筒27都是整体采用高强度耐腐蚀的锌合金钢材料，与焊接活塞缸16和焊接导向筒27都是整体采用常规316不锈钢材质的表面粗糙度受损程度实验数据对比
[0094]
[0095] 由表2可知：焊接活塞缸16和焊接导向筒27都是整体采用高强度耐腐蚀的锌合金钢材料的表面粗糙度受损程度远远小于常规不锈钢材质外表面的表面粗糙度受损程度。
[0096] (表3) 整体采用高强度耐腐蚀的锌合金钢材料的上半阀芯60和下半阀芯70所组合阀芯与常规不锈钢材料的上半阀芯60和下半阀芯70所组合阀芯的耐腐蚀磨损实验数据对比
[0097]
[0098] 由表3的对照数据可以得出：采用高强度耐腐蚀的锌合金钢材料的上半阀芯60和下半阀芯70所组合阀芯的耐腐蚀抗磨损能力远远强于常规不锈钢。
[0099] (表4)为上导流体30和所述的下导流体80采用氮化硅陶瓷的与采用常规不锈钢材质的表面粗糙度受损程度实验数据对比
[0100]
[0101] 由表4的对照数据可以得出：氮化硅陶瓷材料的耐腐蚀抗磨损能力远远强于常规316不锈钢。
[0102] 本发明能确保每年系统设备大检修之前能正常运行，彻底消除了因单向阀故障影响海上风力发电平台机电转换机组冷却系统停止故障的隐患。
