[0029] 图1为现有的三电平T型逆变器的主电路的电路图;
[0030] 图2a为基于开关控制策略M1,图1在稳态工作情况下“P”开关状态下的电流路径图;
[0031] 图2b为基于开关控制策略M1,图1在稳态工作情况下“Z”开关状态下的电流路径图;
[0032] 图2c为基于开关控制策略M1,图1在稳态工作情况下“N”开关状态下的电流路径图;
[0033] 图3a为基于开关控制策略M2,图1在暂态工作情况下a相的相电流ia>0时开关状态从“P”开关状态切换到“Z”开关状态的情况下器件Sa1、器件Sa2和器件Sa3的门极接入的驱动信号的时序图;
[0034] 图3b为基于开关控制策略M2,图1在暂态工作情况下a相的相电流ia>0时开关状态从“Z”开关状态切换到“P”开关状态的情况下器件Sa1、器件Sa2和器件Sa3的门极接入的驱动信号的时序图;
[0035] 图3c为基于开关控制策略M2,图1在暂态工作情况下a相的相电流ia>0时开关状态“P”切换到“Z”的过程中“P”开关状态下的电流路径图;
[0036] 图3d为基于开关控制策略M2,图1在暂态工作情况下a相的相电流ia>0时开关状态“P”切换到“Z”的过程中“N”开关状态下的电流路径图;
[0037] 图3e为基于开关控制策略M2,图1在暂态工作情况下a相的相电流ia>0时开关状态“P”切换到“Z”的过程中“Z”开关状态下的电流路径图;
[0038] 图3f为基于开关控制策略M2,图1在暂态工作情况下a相的相电流ia>0时开关状态“Z”切换到“P”的过程中“Z”开关状态下的电流路径图;
[0039] 图3g为基于开关控制策略M2,图1在暂态工作情况下a相的相电流ia>0时开关状态“Z”切换到“P”的过程中“N”开关状态下的电流路径图;
[0040] 图3h为基于开关控制策略M2,图1在暂态工作情况下a相的相电流ia>0时开关状态“Z”切换到“P”的过程中“P”开关状态下的电流路径图;
[0041] 图3i为基于开关控制策略M2,图1在暂态工作情况下a相的相电流ia<0时开关状态从“Z”开关状态切换到“N”开关状态的情况下器件Sa2、器件Sa3、器件Sa4的门极接入的驱动信号的时序图;
[0042] 图3j为基于开关控制策略M2,图1在暂态工作情况下a相的相电流ia<0时开关状态从“N”开关状态切换到“Z”开关状态的情况下器件Sa2、器件Sa3、器件Sa4的门极接入的驱动信号的时序图;
[0043] 图4a为基于本发明方法,图1在暂态工作情况下a相的相电流ia>0时开关状态从“P”开关状态切换到“Z”开关状态的情况下a相的第一绝缘栅双极型晶体管Sa1、a相的第二绝缘栅双极型晶体管Sa2、a相的第三绝缘栅双极型晶体管Sa3的门极接入的驱动信号的时序图;
[0044] 图4b为基于本发明方法,图1在暂态工作情况下a相的相电流ia>0时开关状态“P”切换到“Z”的过程中“P”开关状态下的电流路径图;
[0045] 图4c为基于本发明方法,图1在暂态工作情况下a相的相电流ia>0时开关状态“P”切换到“Z”的过程中维持“P”开关状态下的电流路径图;
[0046] 图4d为基于本发明方法,图1在暂态工作情况下a相的相电流ia>0时开关状态“P”切换到“Z”的过程中“Z”开关状态下的电流路径图;
[0047] 图4e为基于本发明方法,图1在暂态工作情况下a相的相电流ia>0时开关状态“P”切换到“Z”的过程中维持“Z”开关状态下的电流路径图;
[0048] 图4f为基于本发明方法,图1在暂态工作情况下a相的相电流ia>0时开关状态从“Z”开关状态切换到“P”开关状态的情况下a相的第一绝缘栅双极型晶体管Sa1、a相的第二绝缘栅双极型晶体管Sa2、a相的第三绝缘栅双极型晶体管Sa3的门极接入的驱动信号的时序图;
[0049] 图4g为基于本发明方法,图1在暂态工作情况下a相的相电流ia>0时开关状态“Z”切换到“P”的过程中“Z”开关状态下的电流路径图;
[0050] 图4h为基于本发明方法,图1在暂态工作情况下a相的相电流ia>0时开关状态“Z”切换到“P”的过程中维持“Z”开关状态下的电流路径图;
[0051] 图4i为基于本发明方法,图1在暂态工作情况下a相的相电流ia>0时开关状态“Z”切换到“P”的过程中“P”开关状态下的电流路径图;
[0052] 图4j为基于本发明方法,图1在暂态工作情况下a相的相电流ia>0时开关状态“Z”切换到“P”的过程中维持“P”开关状态下的电流路径图;
[0053] 图5a为基于本发明方法,图1在暂态工作情况下a相的相电流ia<0时开关状态从“Z”开关状态切换到“N”开关状态的情况下a相的第二绝缘栅双极型晶体管Sa2、a相的第三绝缘栅双极型晶体管Sa3、a相的第四绝缘栅双极型晶体管Sa4的门极接入的驱动信号的时序图;
[0054] 图5b为基于本发明方法,图1在暂态工作情况下a相的相电流ia<0时开关状态从“N”开关状态切换到“Z”开关状态的情况下a相的第二绝缘栅双极型晶体管Sa2、a相的第三绝缘栅双极型晶体管Sa3、a相的第四绝缘栅双极型晶体管Sa4的门极接入的驱动信号的时序图;
[0055] 图6a为图1所示的三电平T型逆变器的主电路中的直流电压源的直流电压Vdc设为600V,每相负载为8欧姆的电阻串联20mH的电感时,采用开关控制策略M1得到的a相的相电流大于0时的仿真结果;
[0056] 图6b为图6a的仿真结果中25ms~26ms之间的局部放大图;
[0057] 图7a为图1所示的三电平T型逆变器的主电路中的直流电压源的直流电压Vdc设为600V,每相负载为8欧姆的电阻串联20mH的电感时,采用开关控制策略M2得到的a相的相电流大于0时的仿真结果;
[0058] 图7b为图7a的仿真结果中25ms~26ms之间的局部放大图;
[0059] 图8a为图1所示的三电平T型逆变器的主电路中的直流电压源的直流电压Vdc设为600V,每相负载为8欧姆的电阻串联20mH的电感时,采用本发明方法得到的a相的相电流大于0时的仿真结果;
[0060] 图8b为图8a的仿真结果中25.5ms~26ms之间的局部放大图。