实施方案
[0018] 为了更好地理解本发明，下面结合附图和实施例进一步阐明本发明的内容，但本发明不仅仅局限于下面的实施例。
[0019] 如图1所示，一种焦炉荒煤气的多级冷却装置，包括焦炉炭化室1、一级换热器2、一级闪蒸罐3、二级换热器4、二级闪蒸罐5、三级换热器6、三级闪蒸罐7、初冷器8，焦炉炭化室1的荒煤气出口与一级换热器2的荒煤气入口相连，一级换热器2的荒煤气出口与一级闪蒸罐3进料口相连，一级闪蒸罐3顶部与二级换热器4的荒煤气入口相连，二级换热器4的荒煤气出口与二级闪蒸罐5进料口相连，二级闪蒸罐5顶部与三级换热器6的荒煤气入口相连，三级换热器6的荒煤气出口与三级闪蒸罐7进料口相连，三级闪蒸罐7顶部与初冷器8入口相连。
[0020] 进一步地，一级换热器2、二级换热器4、三级换热器6上分别开设有除氧水的入口以及蒸汽出口；且，一级换热器2、二级换热器4、三级换热器6的除氧水入口处均安装有除氧水流量控制阀，同一个换热器除氧水入口处的除氧水流量控制阀和荒煤气出口之间均安设有控制流量调节的温度显示控制器9。
[0021] 实施例
[0022] 以80万吨/年焦化厂为例，采用上述装置对荒煤气进行多级冷却工艺，具体操作步骤如下：
[0023] (1)来自焦炉炭化室1的650～750℃高温荒煤气，先经一级换热器2冷却，荒煤气温度降至275～285℃后，再经过一级闪蒸罐3进行气液分离，底部分离出高温馏分，顶部分离出的荒煤气通往二级换热器4；
[0024] (2)来自一级闪蒸罐3的荒煤气经过二级换热器4冷却，荒煤气温度降至165～175℃后，再经过二级闪蒸罐5进行气液分离，底部分离出中温馏分，顶部分离出的荒煤气通往三级换热器6；
[0025] (3)来自二级闪蒸罐5的荒煤气经过三级换热器6冷却，荒煤气温度降至80～90℃后，再经过三级闪蒸罐7进行气液分离，底部分离出轻油馏分，顶部分离出的荒煤气通往初冷器8冷却，冷却至25～35℃后送至后续工序。
[0026] 实施例中多级冷却工艺涉及的主要操作数据见表1。
[0027] 表1多级冷却工艺操作数据
[0028]
[0029]
[0030] 对比例
[0031] 同样以80万吨/年焦化厂为例，采用现有的焦炉荒煤气冷却工艺，具体操作步骤如下：
[0032] (1)来自焦炉炭化室1的650～750℃高温荒煤气，在集气管及桥管中用压力为0.25～0.3MPa、温度为72～78℃的循环氨水通过喷头强烈喷洒，使煤气冷却到82～86℃；
[0033] (2)通往初冷器冷却，冷却至25～35℃后送至后续工序。
[0034] 对比例中涉及的主要操作数据见表2。
[0035] 表2现有工艺操作数据
[0036] 荒煤气初始温度 680℃荒煤气初始压力 0.1MPa
3
荒煤气流量 48518.2Nm/h
循环氨水温度 75℃
循环氨水压力 272.5kPa
循环氨水流量 457990.86kg/h
循环氨水含氨量(wt％) 0.3％
[0037] 经模拟计算，对比例所采用的现有工艺和本发明实施例所采用的多级冷却工艺的荒煤气及各馏分质量组成见表3。
[0038] 表3荒煤气及各馏分质量组成
[0039]
[0040]
[0041]
[0042] 注：带*的是基于实沸点蒸馏数据和API重度表示的沥青组成，TBP表示实沸点[0043] 本实施例中，与现有工艺相比，采用多级冷却工艺后，每加工万吨煤可产生3.5MPa蒸汽2287.3吨，1.0MPa蒸汽556.3吨，0.35MPa蒸汽435.7吨。
[0044] 以上所述仅是本发明的较佳实施例，并不用以限制本发明，应当指出，对于本领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明创造构思的前提下，还可以做出若干改进和变换，这些都属于本发明的保护范围。
