[0003] 本发明的目的在于提供一种多端柔性直流输电系统的内模解耦控制方法,以解决换流站直流输出电压波动导致与之互联的换流站输出直流电压与交流网络波动的问题。
[0004] 为了解决以上问题,本发明技术方案为:
[0005] 一种多端柔性直流输电系统的内模解耦控制方法,该方法为以下步骤:
[0006] 步骤一:建立VSC小信号模型:
[0007] 依托VSC换流器数学模型建立VSC小信号模型;
[0008] 步骤二:建立VSC所连交流网络小信号模型:
[0009] 依托VSC所连交流网络图建立VSC所连交流网络小信号模型;
[0010] 步骤三:建立VSC所连直流网络小信号模型:
[0011] 依托VSC所连直流网络图建立VSC所连直流网络小信号模型;
[0012] 步骤四:建立三端柔性直流输电系统小信号模型:
[0013] 在以上步骤所得的VSC小信号模型、VSC所连接交流网络小信号模型、VSC所连直流网络小信号模型的基础上构建全局小信号模型;
[0014] 步骤五:建立三端柔性直流输电系统状态空间模型:
[0015] 对所得VSC小信号模型、VSC所连接交流网络小信号模型、VSC所连直流网络小信号模型以及全局小信号模型进行整理,进而可得状态空间模型;
[0016] 步骤六:设计解耦补偿器,使得广义被控对象形成对角优势:
[0017] 设计解耦补偿器Ke、Kf,使得广义被控对象Q(s)形成对角优势,
[0018] 利用串联常数补偿器Ke与并联常数补偿器Kf实现对角优势的系统图推导出下式:
[0019] Q‑1(s)=Ke‑1G‑1(s)+Kf=T‑1(s)+Kf
[0020] 被控对象G(s)的对角优势化分两步进行:
[0021] 第一步为设计串联常数补偿器Ke;
[0022] 第二步为设计并联常数补偿器Kf;
[0023] 步骤七:设计多端柔性直流输电系统内模解耦控制策略:
[0024] 采用多端柔性直流输电系统内模解耦控制系统框图,对多端柔性直流输电系统内模解耦控制系统进行设计。
[0025] 进一步的,步骤一中建立的VSC小信号模型为:
[0026]
[0027] 式中,Udi0、 分别为其状态变量所对应的稳态值。
[0028] 进一步的,步骤二中建立的VSC所连交流网络小信号模型为:
[0029]
[0030]
[0031] 其中:Δisdi、Δisqi为Δisi在此旋转坐标系下dq轴分量;
[0032] Δusdi、Δusqi为 在此坐标系下的dq轴分量;
[0033] Δucdi、Δucqi分别为 在此坐标系下的dq轴分量;
[0034] ΔPi、ΔQi为交流侧注入换流站的有功、无功功率。
[0035] 进一步的,步骤一中建立的VSC所连直流网络小信号模型为:
[0036]
[0037]
[0038]
[0039]
[0040] 其中:Rij+Lij为节点i与节点j之间的等效阻抗;
[0041] Ci表示对应节点的对地电容;
[0042] iij表示从节点i流向节点j的电流;
[0043] Udi表示对应节点的对地电压,即换流站输出的直流电压;
[0044] idi为换流站输出直流电流。
[0045] 进一步的,步骤五中建立的三端柔性直流输电系统状态空间模型为:
[0046]
[0047] x=[Δisd1 Δisq1 Δusd1 Δusq1 Δucd1 Δucq1 ΔUd1 Δid12 Δisd2 Δisq2 Δusd2 TΔusq2 Δucd2 Δucq2 ΔUd2 Δid13 Δisd3 Δisq3 Δucd3 Δucq3 ΔUd3 Δi23][0048] u=[ΔUcd1 ΔUcq1 ΔUcd2 ΔUcq2 ΔUcd3 ΔUcq3]T
[0049] y=[ΔP1 ΔQ1 ΔUd2 ΔQ2 Δusd3 Δusq3]T
[0050] 系统矩阵A为22×22的方阵,输入矩阵B为22×6的矩阵,输出矩阵C为6×22的矩阵,D为6×6的方阵;被控对象G(s)的传递函数矩阵为6×6的方阵,其表达式如下所示:
[0051]
[0052] 进一步的,步骤六中第一步具体为:
[0053] 设计串联常数补偿器Ke,使得T‑1(s)=Ke‑1G‑1(s)成为对角优势,
[0054]
[0055]
[0056]
[0057]
[0058]
[0059]
[0060] 式中,n代表传递函数的阶数,仅用串联常数补偿器Ke使得T‑1(s)=Ke‑1G‑1(s)成对‑1角优势的充分必要条件是λmax[Nh]>0h=1,2…,n,如果不能仅使用串联补偿器Ke使得T‑1 ‑1
(s)=Ke G (s)形成对角优势,则需要进行第二步设计。
[0061] 进一步的,步骤六中第二步具体为:
[0062] 设计串联常数补偿器Kf,使Q‑1(s)=Ke‑1G‑1(s)+Kf=T‑1(s)+Kf的非对角元素模之和为最小,即:
[0063]
[0064] 由上式可得:
[0065]
[0066] 其中串联常数补偿器Ke由伪对角化方法求得,若T‑1(s)=Ke‑1G‑1(s)满足下式则被控对象G(s)可由串联常数补偿器Ke与并联常数补偿器Kf实现对角优势,
[0067]
[0068] 进一步的,步骤七中设计多端柔性直流输电系统内模解耦控制策略具体为:
[0069] 采用多端柔性直流输电系统内模解耦控制系统框图,取Gm(s)为可逆对角阵,当取‑1C(s)=Gm(s) 时可实现对系统输出的解耦并消除扰动的影响于稳态误差,多端柔性直流输电系统内模解耦控制系统设计步骤如下:
[0070] 第一步:取补偿后的广义被控对象的对角元素为内部模型Gm(s):
[0071] Gm(s)=diag{gm1(s) gm2(s) gm3(s) gm4(s) gm5(s) gm6(s)}
[0072] 第二步:对模型Gm(s)按照最小相位稳定部分Gm‑(s)与剩余部分Gm+(s)进行分解,对Gm‑(s)进行求逆设计控制器,为保证控制器的可实现并增强系统鲁棒性引入滤波器F(s):
[0073] F(s)=diag{f1(s) f2(s) f3(s) f4(s) f5(s) f6(s)}
[0074] 式中 αi是gm‑(s)分子分母多项式阶数之差,εi为引入的滤波器时间常数,因此内模控制器C(s)如下式所示:
[0075] C(s)=diag{C1(s) C2(s) C3(s) C4(s) C5(s) C6(s)}
[0076] 式中 所设计的内模控制器中只有6个滤波器常数εi(i=1,2,3,4,5,6)需要调整,来改善系统的调节品质。
[0077] 本发明的有益效果如下:
[0078] 本发明应用于多端柔性直流输电系统某一换流站输出直流电压发生波动影响其它换流站及其所连接交流系统时,采用内模解耦控制策略弱化多端柔性直流输电系统中换流站之间的耦合,实现解耦后各换流站动态性能由换流站控制器自身决定,不再受其它互联的换流站干扰,增强各换流站相互独立运行能力,增加整个系统的稳定性。